回轉(zhuǎn)窯整體結(jié)構(gòu)與加熱方式
回轉(zhuǎn)窯整體結(jié)構(gòu)與加熱方式的探討
1 引言
在鐵氧體磁性材料生產(chǎn)過程中，通常用于成型的粉體都須經(jīng)過預(yù)先高溫?zé)崽幚恚@一工藝
過程稱為“預(yù)燒”。預(yù)燒的目的是使原料進(jìn)行初步固相反應(yīng)，以獲得部分或全部鐵氧體化，從
而增大粉體的松裝密度，改善粉體成型的壓制性，減小最終燒結(jié)的收縮和變形，確保產(chǎn)品機(jī)電
性能的提高和穩(wěn)定。
實(shí)施預(yù)燒工藝的設(shè)備經(jīng)歷了由間歇式箱形爐、連續(xù)式推板窯至現(xiàn)代式回轉(zhuǎn)窯的演變過程。箱
形爐的生產(chǎn)量小、預(yù)燒周期長(zhǎng)、溫度重復(fù)精度低等缺點(diǎn)是顯而易見的，而推板隧道窯雖然產(chǎn)量
大、機(jī)械化程度高，但因其匣式裝料方式的限制，預(yù)燒均勻性自然難以保證，于是回轉(zhuǎn)窯預(yù)燒
工藝得到廣泛應(yīng)用。
回轉(zhuǎn)窯是對(duì)散狀粉體或漿狀流體物料進(jìn)行加熱處理的熱工設(shè)備，問世已逾百年歷史。早期回
轉(zhuǎn)窯廣泛應(yīng)用于冶金、化工、水泥、耐火材料等行業(yè)，六十年代初期才被引用于鐵氧體行業(yè)的
預(yù)燒工藝。雖然它是一種熱效率較低的熱工設(shè)備，但就鐵氧體預(yù)燒工藝而言，因其具有煅燒物
料均勻、生產(chǎn)效率較高，易于控制調(diào)節(jié)、操作維修方便、勞動(dòng)強(qiáng)度低、環(huán)境污染小、適合于連
續(xù)自動(dòng)化生產(chǎn)等特點(diǎn)，故為國(guó)內(nèi)外鐵氧體生產(chǎn)企業(yè)所普遍青睞。
但是，回轉(zhuǎn)窯整體結(jié)構(gòu)的合理性和加熱方式的合理選擇，對(duì)于磁材粉體的預(yù)燒品質(zhì)、生產(chǎn)能
力、運(yùn)行成本、環(huán)境保護(hù)以及生產(chǎn)管理的便利性都是至關(guān)重要的。
2 整體結(jié)構(gòu)探討
軟磁鐵氧體生產(chǎn)預(yù)燒工藝使用的回轉(zhuǎn)窯整體結(jié)構(gòu)有兩種類型。一類是引進(jìn)德國(guó)Riedhammer公
司的一體式結(jié)構(gòu)，另一類是日本赤見株式會(huì)社推出的分段式結(jié)構(gòu)。這兩類結(jié)構(gòu)形式利弊互見，
各有千秋。
2.1 一體式結(jié)構(gòu)
所謂一體式結(jié)構(gòu)，即是加熱管和冷卻管聯(lián)成一體，并置于同一支座之上，前段為加熱部分，
后段為冷卻部分，用一套驅(qū)動(dòng)裝置同步驅(qū)動(dòng)運(yùn)行。其整體結(jié)構(gòu)如圖1所示。
這是一種間熱式回轉(zhuǎn)窯，它主要由喂料機(jī)構(gòu)、驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)、回轉(zhuǎn)管軸向支撐裝置、耐熱金屬
回轉(zhuǎn)管、前后托輪、加熱窯體、前后支架、敲擊裝置、加熱元件、冷卻裝置、排氣口、卸料
口、窯體傾角調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)、電氣控制系統(tǒng)等組成。這種一體式回轉(zhuǎn)窯，其回轉(zhuǎn)管是由加熱管和冷
卻管兩段通過法蘭與鍵塊聯(lián)成一體，冷卻管長(zhǎng)度一般為加熱管的1/2~3/5，厚度約為加熱管的
1/3~1/2，加熱管材質(zhì)為1Cr25Ni20Si，冷卻管材質(zhì)為1Cr18Ni9Ti。
一體式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯由于加熱管和冷卻管聯(lián)成一體，因此結(jié)構(gòu)緊湊，只需要一套減速機(jī)構(gòu)驅(qū)動(dòng)，
其制造與運(yùn)行成本均低，而且整體占地面積亦小，這是它的主要優(yōu)點(diǎn)。但是它存在如下諸多缺
點(diǎn)。
（1）粉末料預(yù)燒容易粘壁
為了降低預(yù)燒工藝成本，減少輔助工藝環(huán)節(jié)，MgZn和NiZn鐵氧體粉體制備大都采用粉末料直
接預(yù)燒工藝。由于原始粉料顆粒度小且粒度分布寬，因此粉料在回轉(zhuǎn)管中的流動(dòng)性極差，容易
造成粘壁現(xiàn)象，而粉料粘壁之后不僅影響了粉料在管中的流動(dòng)速度，同時(shí)還由于金屬回轉(zhuǎn)管的
導(dǎo)熱性變差使其熱效率降低，結(jié)果導(dǎo)致了設(shè)備出力下降、粉料預(yù)燒一致性差、單位能耗上升、
回轉(zhuǎn)管使用壽命縮短等一系列惡性循環(huán)現(xiàn)象的產(chǎn)生。
（2）解決粘壁問題困難
解決回轉(zhuǎn)管“粘壁”問題一般有四種辦法：一是在進(jìn)料端裝設(shè)鋼球或重錘敲擊裝置；二是
在加熱管中放置自由翻滾的三翼刮壁器；三是在加熱管內(nèi)設(shè)置逆流順壁壓力氣流；四是人工定
期清壁操作。第一種方法，無論是一體式或分段式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯都可方便地使用，但效果因料狀
不同而不同。對(duì)于球料或粒料預(yù)燒，敲擊裝置對(duì)防粘壁尚有一定效果，對(duì)于粉末料預(yù)燒，效果
則微乎其微。第二種方法適用于粉末料直接預(yù)燒工藝，但不宜在一體式結(jié)構(gòu)的回轉(zhuǎn)窯上使用。
這是因?yàn)槿砉伪谄鲉沃婚L(zhǎng)度達(dá)500~700mm，單只重量達(dá)50~70kg，這就要求加熱管管壁加厚、
管子低端設(shè)有支撐機(jī)構(gòu)、裝卸十分方便的窯體結(jié)構(gòu)，而對(duì)一體式結(jié)構(gòu)的回轉(zhuǎn)窯而言，顯然不易
實(shí)現(xiàn)。第三種方法是美國(guó)Harper公司提出的一種設(shè)想，實(shí)施似非易事，效果亦未為實(shí)踐所驗(yàn)
證，至今未有任何一廠家采用過。第四種方法是目前眾多用戶所慣用的方法。此法即是在一根
金屬管的一端焊上一塊類似鍋鏟的鋼板，將其從回轉(zhuǎn)管出料端伸入管中，通過人工來回推動(dòng)刮
擊，使管壁上的粘料剝落下來，達(dá)到清除目的。此法雖說簡(jiǎn)單實(shí)用，但操作麻煩辛苦，實(shí)不可
取。
（3）預(yù)燒料冷卻效果不佳
一體式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯的加熱管和冷卻管是直接聯(lián)為一體的，且冷卻管一般短于加熱管，雖然
從管外以水淋方式冷卻，但由于金屬材質(zhì)的兩管互相傳熱，同時(shí)預(yù)燒料在管中移動(dòng)路程又短，
因此冷卻效果較差，這不僅影響了設(shè)備本身的出力，而且還因?yàn)轭A(yù)燒料自身溫度較高而直接流
入砂磨機(jī)中化漿，使料粒硬度提高而降低了砂磨效率。
（4）預(yù)燒處理能力有限
由于“粘壁”問題的存在又難以通過有效措施得以解決，不僅降低了粉體的預(yù)燒品質(zhì)，增加
了單位能耗，惡化了加熱管的工作條件，而且還因?yàn)楣軆?nèi)外溫差大和粉體隨管壁移動(dòng)速度降低
而限制了設(shè)備的生產(chǎn)能力。通過生產(chǎn)實(shí)踐驗(yàn)證，Di250管回轉(zhuǎn)窯，其生產(chǎn)能力僅為60kg/h，
Di300管回轉(zhuǎn)窯，其生產(chǎn)能力僅達(dá)80~100kg/h，Di500回轉(zhuǎn)窯，其產(chǎn)量亦限制在150~180kg/h的
范圍內(nèi)?？梢?，一體式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)能力實(shí)在是不盡如人意。
2.2 分段式結(jié)構(gòu)
顧名思義，分段式結(jié)構(gòu)是指加熱管和冷卻管分成兩段，各自獨(dú)立形成加熱窯和冷卻窯兩部
分，分別由各自的托架支撐和傳動(dòng)裝置驅(qū)動(dòng)，且回轉(zhuǎn)管的工況亦是各自控制調(diào)節(jié)，兩體之間由
通道接口互聯(lián)起來。其整體結(jié)構(gòu)如圖2所示。
它同樣是間熱式回轉(zhuǎn)窯，喂料、支撐、驅(qū)動(dòng)等機(jī)構(gòu)與一體式相似，所不同的主要是加熱管
和冷卻管分開，各自有獨(dú)立的支撐和傳動(dòng)裝置。加熱部分由喂料機(jī)構(gòu)、耐熱金屬回轉(zhuǎn)管、前后
托輪和支架、敲擊裝置或刮壁器、加熱窯體、加熱裝置、電傳動(dòng)和手傳動(dòng)裝置、排氣口、出料
口、窯體傾角調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)等組成。冷卻部分則是由冷卻管、前后托輪和支架、水套和水淋管、水
循環(huán)裝置、管回轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)機(jī)構(gòu)等所組成。一般將前段加熱部分稱為加熱窯，后段冷卻部分稱為冷
卻窯。前后段之間通過安裝高差由過渡通道和風(fēng)罩聯(lián)接起來，構(gòu)成預(yù)燒系統(tǒng)。
分段式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯是一種改進(jìn)型回轉(zhuǎn)窯。結(jié)構(gòu)改進(jìn)的目的顯然是為了解決料粉粘壁問題和
改善成料冷卻效果，進(jìn)而提高粉體的預(yù)燒品質(zhì)，提高設(shè)備的生產(chǎn)能力。實(shí)現(xiàn)如此目的，主要是
由下列因素決定的。
（1）加熱管獨(dú)立構(gòu)成加熱窯，有利于加設(shè)防粘壁裝置
對(duì)于鐵氧體粉體采用回轉(zhuǎn)窯預(yù)燒而言，無論是粉末料直接預(yù)燒，還是粒料或球料預(yù)燒，粘壁
現(xiàn)象總是不同程度地存在。要解決這個(gè)問題誠(chéng)如前文所述，有多種途徑可供選擇。但如果要實(shí)
現(xiàn)粉末料直接預(yù)燒，則最好是選擇在加熱管中加設(shè)三翼刮壁器，而獨(dú)立的加熱窯結(jié)構(gòu)對(duì)這種防
粘壁裝置的加設(shè)卻是十分方便和可行的。
三翼刮壁器在加熱管中是按軸向串排的形式放置的，在加熱管低端（即出口端）設(shè)置十字
形支持架，以制約刮壁器在管中低端的極限位置。當(dāng)加熱管運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，刮壁器在管中隨加熱管轉(zhuǎn)
動(dòng)借助磨擦和離心力作用，作無序的自由滾滑運(yùn)動(dòng)，從而實(shí)現(xiàn)沖擊和刮壁功能，使管壁上剛已
粘結(jié)而未及粘牢的粉料被震脫或擦落下來，以達(dá)到清壁的目的。
三翼刮壁器的清壁效果與刮壁器三翼端周徑有關(guān)。周徑小時(shí)，沖擊距離和跌落高度大，沖
擊動(dòng)能亦大，清壁效果好。但沖擊距離和跌落高度太大時(shí)，加熱管內(nèi)壁受到刮壁器翼端擊傷程
度愈甚，這一則會(huì)造成管內(nèi)壁被擊毛后反而容易使物料粘壁的弊端，二則還會(huì)因?yàn)闆_擊動(dòng)能過
大而有損窯管和窯體的使用壽命。圖3示出三翼刮壁器在加熱管中的初始靜止?fàn)顟B(tài)和轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)的
運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。以內(nèi)徑Di=542mm的窯管為例，經(jīng)過實(shí)驗(yàn)分析得到的刮壁器沖擊距離S、跌落高度h、
沖擊動(dòng)能比i與三翼端周徑di的參數(shù)關(guān)系列于表1。由表1可看出，di愈小，S與h值愈大。因
此，在三翼刮壁器的幾何形狀和翼片厚度相同情況下，適當(dāng)調(diào)整di值，即可控制刮壁器運(yùn)動(dòng)時(shí)
所產(chǎn)生的沖擊動(dòng)能和清壁效果。如果從清壁效果和確保窯管最佳使用壽命的雙重因素綜合考
慮，顯然取di =486mm是最優(yōu)選擇。
（2）粘壁問題有效解決，促成了生產(chǎn)能力提高
回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)能力與許多因素有關(guān)，包括物料特性、水分含量、流動(dòng)情況、操作因素等。
這些因素很難用公式來定量表達(dá)，但對(duì)條件相似的窯而言，可用填充率指標(biāo)來進(jìn)行估算。即
式中：G—回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)能力（t/h）；
r—物料容重（t/m3）；
L—回轉(zhuǎn)管長(zhǎng)度（m）；
Di—回轉(zhuǎn)管內(nèi)徑（m）；
t—物料在回轉(zhuǎn)管中停留時(shí)間（min）；
φ—填充率，即物料層的截面積與回轉(zhuǎn)管內(nèi)筒截面積之比。一般取值0.2～0.25；
C″—回轉(zhuǎn)管內(nèi)物料流通量變化與管內(nèi)設(shè)施對(duì)物料流通影響的有關(guān)系數(shù)。管內(nèi)無擋料設(shè)施時(shí)，C″=1，一般C″=1.1～1.45。
（1）式中的L、Di由回轉(zhuǎn)管尺寸決定，r與物料特性有關(guān)，φ按有無刮壁器或揚(yáng)料擋圈取值，而t值則按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。即
式中：Vm—物料在回轉(zhuǎn)管中的移動(dòng)速度（m/min）；
a—物料自然堆積角或稱物料安息角（°）；
β—加熱窯體傾斜角（°），一般β=1～5°；
n—回轉(zhuǎn)管轉(zhuǎn)速（r/min)，一般n= 1~6.5r/min。
由（2）式可見，停留時(shí)間與回轉(zhuǎn)管的有效長(zhǎng)徑比成正比，與窯體的斜率和回轉(zhuǎn)管轉(zhuǎn)速成反比。但回轉(zhuǎn)窯在實(shí)際運(yùn)行中，如果沒有采取有效的防粘壁措施，物料粘壁現(xiàn)象是客觀存在的，這就會(huì)導(dǎo)致物料在回轉(zhuǎn)管內(nèi)的流動(dòng)性變差，若維持窯體斜率和回轉(zhuǎn)管轉(zhuǎn)速不變的工況條件，則物料的流動(dòng)速度也會(huì)因此隨之降低，從而延長(zhǎng)了物料在管中的停留時(shí)間，降低了回轉(zhuǎn)窯的生產(chǎn)能力。相反，對(duì)于分段式結(jié)構(gòu)，可以方便地在窯管中增設(shè)刮壁器，實(shí)現(xiàn)有效的清壁作用，使物料的流速不會(huì)受到影響，這無疑確保了回轉(zhuǎn)窯生產(chǎn)能力的穩(wěn)定和提高。
（3）冷卻管獨(dú)立構(gòu)成冷卻窯，極大提高了冷卻效果
冷卻管與加熱管分離成為獨(dú)立的冷卻窯后，其強(qiáng)冷過程得以更有效的加強(qiáng)。這不僅克服了預(yù)
燒料由于溫度較高而即時(shí)化漿所造成砂磨效率低的缺點(diǎn)，而且對(duì)于加熱窯提高生產(chǎn)效率也創(chuàng)造了較為富裕的冷卻條件。
（4）加熱管內(nèi)外溫差小，延長(zhǎng)了加熱管使用壽命
間熱式回轉(zhuǎn)窯如果加熱管內(nèi)不產(chǎn)生粉料粘壁問題，則窯管內(nèi)外溫差甚微，一般不會(huì)超過
5℃，這不僅提高了熱能利用率，降低了單位能耗，而且也不會(huì)造成因需要滿足預(yù)燒工藝要求
而故意提高管外加熱溫度，以彌補(bǔ)管內(nèi)溫度不足的問題。長(zhǎng)期保持加熱管在材質(zhì)允許工作溫度
的下限使用，其壽命自然可以有效地延長(zhǎng)。
分段式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯雖然有許多優(yōu)點(diǎn)，但也有不足之處，這主要是制造和運(yùn)行成本略高，且
整體占地面積亦大。可是因其預(yù)燒工藝性能和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)優(yōu)于一體式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯，目前應(yīng)為
磁材行業(yè)預(yù)燒工藝所首選。
3 加熱方式比較
間熱式回轉(zhuǎn)窯的加熱方式，主要有電熱、燃油、燃?xì)猓ㄈ斯っ簹饣蛞夯蜌猓┤N。
3.1 電熱回轉(zhuǎn)窯
電熱回轉(zhuǎn)窯是采用電阻材料作為電熱元件而進(jìn)行加熱的。1980年代從德國(guó)Riedhammer公司
引進(jìn)的回轉(zhuǎn)窯，其加熱元件是采用鎳鉻合金（1Cr18Ni9Ti或Cr25Ni20Si2）或鐵鉻鋁合金（
0Cr13Al4或0Cr25Al5）制成螺旋形發(fā)熱體，一般按窯墻兩側(cè)和窯底三面布置安裝。優(yōu)點(diǎn)
是窯管三面受熱，加熱均勻，熱效率高；缺點(diǎn)是一旦窯墻發(fā)熱體損壞，必須掀起窯頂蓋，吊出
窯管后方可進(jìn)行修換，操作非常麻煩，而且費(fèi)工費(fèi)時(shí)，大大地影響了生產(chǎn)。幾經(jīng)國(guó)產(chǎn)化后，現(xiàn)
已改進(jìn)為用硅碳棒（SiC）作加熱元件，在窯底單面布置。 這樣雖然是單面輻射傳熱，但由于
窯管是勻速旋轉(zhuǎn)的，管子受熱仍很均勻，因此，在不影響回轉(zhuǎn)窯熱效率和正常工況條件下，很
好地解決了加熱元件方便修換的問題。
過去一直認(rèn)為電熱窯的生產(chǎn)能力有所限制，其實(shí)這是一種盲從習(xí)慣經(jīng)驗(yàn)的誤解。如果合理
采取防粘壁措施，有效解決粉料粘壁問題，同時(shí)適當(dāng)改進(jìn)窯體的保溫性能，并規(guī)范工藝操作紀(jì)
律，電熱回轉(zhuǎn)窯的產(chǎn)量仍可與燃油或燃?xì)饣剞D(zhuǎn)窯相媲美。南京某磁性材料公司的生產(chǎn)實(shí)踐證
明，Di500分段式結(jié)構(gòu)電熱回轉(zhuǎn)窯，其生產(chǎn)能力已達(dá)500kg/h以上。盡管有人對(duì)此表示懷疑，但
事實(shí)畢竟是事實(shí)。目前該公司又添置了Di300、Di400同樣類型回轉(zhuǎn)窯各一臺(tái)，用于軟磁粉體生
產(chǎn)的擴(kuò)能，以滿足市場(chǎng)對(duì)磁材粉體成品的需求。
3.2 燃油回轉(zhuǎn)窯
國(guó)產(chǎn)的燃油回轉(zhuǎn)窯是在消化吸收日本赤見株式會(huì)社產(chǎn)品的基礎(chǔ)上改進(jìn)設(shè)計(jì)而成的產(chǎn)品。其
加熱方式系采用3~4臺(tái)輕柴油燃燒器，成直線地均布于加熱窯體的一側(cè)，明焰式火焰直接噴射
在窯管外表面上，使窯管受熱后將熱能傳遞給管內(nèi)物料。特點(diǎn)是油霧燃燒反應(yīng)迅速，升溫過程
較快，有利縮短窯爐冷態(tài)升溫過程，縮短升溫時(shí)間。
但是，從燃油組成的分析可知，它的成分是C、H、O、N、S、灰分和水分的質(zhì)量百分含量。
在燃燒反應(yīng)過程中，燃油受熱蒸發(fā)成氣態(tài)烴，一部分氣態(tài)烴遇熱燃燒時(shí)，又使一部分氣態(tài)烴裂
化為固態(tài)碳及氣態(tài)氫，故燃油的燃燒可視為固態(tài)碳和氣態(tài)烴兩種基本燃燒成分的燃燒。在油蒸
汽碳?xì)浠衔锶紵磻?yīng)過程中放出的氫原子，除了與氧分子作用生成羥基之外，還可能與S原
子生成H2S，H2S雖然也可以燃燒并放出一定的熱量，但燃燒后又可生成SO2氣體，這種氣體不
僅對(duì)窯管起腐蝕作用，而且通過排氣管排出后還會(huì)污染大氣環(huán)境。
3.3 燃?xì)饣剞D(zhuǎn)窯
燃?xì)饣剞D(zhuǎn)窯的燃料一般有人工煤氣和液化石油氣兩種。采用的燃燒裝置則分別是人工煤氣
燃燒器和液化石油氣燃燒器。燃燒器使用的數(shù)量和安裝布置的形式與燃油回轉(zhuǎn)窯基本相同。燃
氣燃燒也是明焰式火焰燃燒，同樣有升溫速度較快的特點(diǎn)。
人工煤氣的熱值較低，一般為5400kJ/m3，不能獲得較高的火焰溫度。液化石油氣的熱值較
高，一般在22500~62800kJ/m3的范圍內(nèi)，只要有變壓設(shè)備就能方便使用。液化石油氣的氣態(tài)和
液態(tài)體積比高達(dá)250∶1，有利于實(shí)現(xiàn)液體貯運(yùn)，氣態(tài)使用。但貯站和變壓設(shè)備投資較大，且安
全管理工作亦十分重要。
氣體燃料通常是可燃?xì)怏w和非可燃?xì)怏w的混合物。煤氣中的可燃成分是CO、H2、CH4、
C2H4、CmHm和H2S等，不可燃成分有CO2、N2、O2等；液化石油氣中的可燃成分主要是C3H8、
C4H10和少量CO、H2、H2S等，不可燃成分也有少量CO2、N2、O2等。因此，氣體燃料在燃燒過程
中也會(huì)產(chǎn)生一定數(shù)量的SO2和尚未充分燃盡的CO等有害氣體，這無疑會(huì)腐蝕窯管及污染大氣環(huán)
境。但是液化石油氣燃燒后無煙、無灰、無殘?jiān)?，比起燃油和煤氣來，也算得是一種比較清潔
的能源。
3.4 電、油、氣加熱方式比較
在電、油、氣三種加熱方式中，電熱是一種最清潔的能源，除了取用和分配方便之外，還
具有熱效高、無煙氣、無灰渣帶走顯熱、窯體結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單緊湊、散熱面積小、散熱損失少、易于
自動(dòng)控制調(diào)節(jié)、窯溫控制精度高、適合較窄預(yù)燒溫度工藝要求等特點(diǎn)，這是燃油和燃?xì)饧訜岱?/font>
式所不能比擬的。
另外，電熱回轉(zhuǎn)窯不僅無需建設(shè)燃料貯運(yùn)站場(chǎng)，簡(jiǎn)化了燃料采購(gòu)運(yùn)輸和安全管理工作，而
且還可以避免因SO2氣體腐蝕窯管和污染環(huán)境的弊端，因此其經(jīng)濟(jì)社會(huì)效益是非常明顯的。三
種加熱方式的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)比較情況列于表2。從表2分析可見，在生產(chǎn)能力指標(biāo)相同條件下，假定
貯油站投資以10萬元計(jì)，液化氣貯站投資以30萬元計(jì)，則設(shè)備初期投資總額，燃油回轉(zhuǎn)窯是電
熱回轉(zhuǎn)窯的2.6~2.9倍，燃?xì)饣剞D(zhuǎn)窯是電熱回轉(zhuǎn)窯的3.1~3.3倍，而運(yùn)行耗能成本則燃油、燃?xì)?/span>
回轉(zhuǎn)窯分別高出電熱回轉(zhuǎn)窯48%和25%。
4 結(jié)束語
（1）盡管一體式和分段式結(jié)構(gòu)回轉(zhuǎn)窯各有利弊，但從適應(yīng)鐵氧體預(yù)燒工藝的多樣性和提高設(shè)
備自身的生產(chǎn)效率綜合考慮，分段式整體結(jié)構(gòu)顯然優(yōu)于一體式整體結(jié)構(gòu)，因此分段式整體結(jié)構(gòu)
回轉(zhuǎn)窯是值得推薦優(yōu)選的窯型。
（2）選擇防粘壁裝置應(yīng)根據(jù)預(yù)燒工藝而定，粉末料直接預(yù)燒宜選用三翼刮壁器，噴霧干燥造
粒料或機(jī)械式造球料預(yù)燒宜選用重錘敲擊裝置，否則清壁效果會(huì)適得其反。
（3）按初期投資、運(yùn)行成本、簡(jiǎn)化管理、保護(hù)環(huán)境等多方面因素分析比較，回轉(zhuǎn)窯選擇電加
熱方式最經(jīng)濟(jì)、最合適。
（4）對(duì)于盛產(chǎn)液化石油氣的地區(qū)來說，回轉(zhuǎn)窯采用燃?xì)饧訜岱绞揭嗖皇檩^好的選擇。因?yàn)?/span>
液化氣燃燒無煙、無灰、無殘?jiān)?，也是一種比較清潔的能源，且就地取用方便，價(jià)格又較便
宜，即使初期投資費(fèi)高些，但從長(zhǎng)遠(yuǎn)計(jì)，還是合算的。
回轉(zhuǎn)窯主要技術(shù)參數(shù)：
|
型號(hào)規(guī)格
|
技術(shù)參數(shù)
|
主減速機(jī)
|
主電機(jī)
|
擋輪形式
|
支撐數(shù)量
|
重量(t)
|
|||||
|
轉(zhuǎn)速r/min
|
斜度(%)
|
產(chǎn)量t/h
|
型號(hào)
|
速比
|
型號(hào)
|
功率(kw)
|
轉(zhuǎn)速r/min
|
||||
|
Ф1.9/1.6×36m
|
0.53-1.59
|
4
|
2.5-3
|
JZQ750-1
|
48.85
|
JZT-72-4
|
30
|
1200/400
|
機(jī)械 |
3
|
53
|
|
Ф2.1/1.8×36m
|
0.5-1.51
|
4
|
4
|
UT2-110
|
163.36
|
JZS-81
|
30/10
|
1410/470
|
機(jī)械
|
3
|
75
|
|
Ф1.2×35m
|
0.5-1.6
|
3
|
1.5
|
PM650
|
40.17
|
JZTY71-4
|
22
|
1200/120
|
機(jī)械
|
3
|
34
|
|
Ф1.6×32m
|
0.158-0.258
|
3
|
2
|
PM750
|
48.57
|
JZTY61-4
|
15
|
1200/120
|
機(jī)械
|
3
|
責(zé)任編輯:商永剛
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